开关电源电感选型要同时回答三个问题：运行时还剩多少电感量、电流波形的峰值和有效值是多少、实际安装条件下能否控制温升。只比较标称µH和一个额定电流，无法完成选型。下面以降压电路为例，修正一个会把所需电感量算小一半的纹波定义错误。
先确定拓扑和纹波定义
以下模型限于理想、稳态、固定开关频率、线性恒定电感量的Buck降压电路，并假设工作在连续导通模式CCM。此时电感平均电流等于输出电流。Boost、反相升降压、断续模式和耦合多相电路需要各自推导。
开关导通时，电感两端电压为Vin − Vout；理想续流阶段为−Vout。由vL = L × di/dt对导通时间积分，可得到峰峰纹波ΔIpp。本文的ΔIpp始终表示最大电流减最小电流，不能再把它当作半幅值。
D = Vout / Vin
ΔIpp = (Vin − Vout) × D / (f_s × L)
L = (Vin − Vout) × D / (f_s × ΔIpp)
Ipk = Iout + ΔIpp / 2
I_L,rms = sqrt(Iout² + ΔIpp² / 12)
有效值公式来自对直流分量叠加三角纹波后的电流平方取周期平均，不适用于突发模式或瞬态波形。TI功率级计算说明SLVA477C第2–3页给出CCM纹波和峰值电流计算框架。本文明确采用理想占空比，不把它与TI含效率估计的占空比表达式混用。
重算12 V降至5 V的例子
假设输入范围10.8–13.2 V，输出稳压5 V，负载3 A，开关频率固定为500 kHz。为演示计算，取名义输入12 V时目标峰峰纹波0.9 A。这是设定条件下的计算示例，不是实测电源，也不是已经验证的器件推荐。
Vin = 12 V; Vout = 5 V; Iout = 3 A
f_s = 500 kHz; ΔIpp,target = 0.9 A
D = 5 / 12 = 0.416667
L = (12 − 5) × (5 / 12) / (500000 × 0.9)
= 6.481481… µH
既然ΔIpp是峰峰值，电感量公式的分母就不应额外乘2。旧稿因此算得约3.24 µH，却又在计算峰值时使用ΔI/2，前后定义不一致。将6.48 µH向常见标称值6.8 µH靠拢，只是候选筛选的起点。
把输入上限和初始容差代入
每个相关输入工况都要复算。下表假设电感量恒定，不计偏置和温度影响；最后一行仅纳入−20%的初始电感容差。
| 假设输入 | 假设电感量 | 计算峰峰纹波ΔIpp | 含义 |
|---|---|---|---|
| 12 V | 6.8 µH | 0.858 A | 名义工作点 |
| 13.2 V | 6.8 µH | 0.914 A | 已超过0.9 A目标 |
| 13.2 V | 5.44 µH | 1.142 A | 仅初始容差就进一步增大纹波 |
所以，标称6.8 µH并未证明能在整个输入范围内满足0.9 A上限。5.44 µH也不能直接作为运行中的保证最小值。应取得确切型号的电感量—电流、温度曲线，分清典型数据和保证值，再用有依据的运行电感量复算。频率可变时，应检查控制器允许的最低开关频率。Coilcraft选型说明强调了目录参数与测试条件之间的关系。
分别检查磁性限制和发热
用峰值电流检查电感量—电流曲线和厂商Isat判据；用实际电流有效值及损耗评估发热。数据手册标成Irms的值，是特定温升试验对应的电流，不是对本电路有效值的测量。Coilcraft电流定额说明列出了这些定义和测试方法。
对表中最后一行，另假设评估温度下绕组电阻恒定为20 mΩ：
Vin = 13.2 V; L = 5.44 µH; Iout = 3 A; f_s = 500 kHz
ΔIpp = 1.141934… A
Ipk = 3.570967… A
I_L,rms = 3.018057… A
R = 20 mΩ
P_R = I_L,rms² × R = 0.182173… W
这只是该假设下的电阻损耗估算。频率相关的附加绕组损耗、磁芯损耗仍需依据适用资料计算，不能由0.182173… W直接得出温升或整机效率。TDK功率电感说明的损耗部分区分了绕组和磁芯的贡献。
正常负载峰值也不等于故障峰值。还要核对控制器保证的限流上下界、检测方式、延迟、启动及故障恢复过程：限流下界关系到能否带载，上界和过冲关系到器件应力。固定给负载电流乘一个系数，不能替代这些检查。
从候选件走到实际验证
- 先遵守控制器推荐的电感量、输出电容范围和控制环路要求，不能假定电感越大越好。
- 记录完整型号、容差、测试频率、偏置与温度曲线、最大DCR、Isat定义、热测试安装条件、尺寸和温度限值。
- 在输入和负载边界、启动及相关瞬态下测量电感电流。确认探头带宽、偏置和峰值响应后，再与计算比较。
- 在实际PCB及机箱中验证器件温度，再检查输出纹波、负载响应、效率和整机EMI。标称电感量、磁屏蔽结构或任意SRF倍数，都不能单独证明这些结果。
参数含义可结合电感参数解读查看，基本原理见电感基础指南。具体控制器、器件选型与样机验收仍需实际工程验证。
参考资料与修订说明
- B1 — TI：Basic Calculation of a Buck Converter’s Power Stage：SLVA477C，2011年12月发布、2026年9月修订；第2–3页式(2)、(4)、(5)，第5页元件范围与补偿说明。
- C1 — Coilcraft：Current and Temperature Ratings：Doc361网页，2026-10-29核查；电流定义与测试方法。
- C2 — Coilcraft：Selecting the Best Inductor for Your DC-DC Converter：Doc469网页，2026-10-29核查；数据手册解读及电感量部分。
- T1 — TDK：How to Use Power Inductors：官方网页，2026-10-29核查；电流定额、绕组和磁芯损耗部分。
2026-10-29修订：纠正峰峰纹波定义，改用可复算的降压示例替代无来源的选型结果，分别说明饱和、发热和验证边界。原URL和发布日期保留在来源记录中。本稿经AI编辑自审，未声称母语工程师独立审阅或已完成样机测试。
